广州登高车,    登高车轴向柱塞泵混合摩擦面积对比分析

 

     广州登高车, 登高车轴向柱塞泵混合摩擦面积对比分析  广州出租登高车, 广州登高车租赁, 广州登高车价格  对于顺维形结构铜套柱塞副，与传统柱形结构铜套柱塞副在不同转速工况下的枯性　　摩擦力对比情况，在高压区时，轴向摇性摩擦力普遍有所减小，而在　　低压区时，轴向枯性摩擦力则略为有所增大，综合在一个运转周期来看，轴向接性摩擦力总体上是有所减小的。在不同压力工况下的粗性摩擦力对比情况中所示摇性摩擦力变化趋势一致，在一个运转周期来看，总体上顺锥形结构铜套使得轴向轴向摩擦力有所减小。　在不同斜盎倾角，即不同排量工况下的轴向枯性摩擦力对比情况，同样可以发现，从一个运转周期来看，总体上顺维形结构铜套使得轴向撫性摩擦力都能在一定度上有所减小。在小排量工况时，顺锥形结构铜套对轴向摇性摩擦力更为敏感，相对在更大的程度上使得轴向枯性摩擦力有所减小。　　分析其原因，应为相对于柱形结构铜套，顺锥形结构的铜套使得柱塞副油膜的动压效应得到加麗，油膜的承载能力得到提高，局部区域的油膜压力峰值及厚度极小值过渡集中现象有所减少，油膜压力场与厚度场分布整体上更趋于均匀，因此使得粗性摩擦力在一定程度上有所变小。　　

        泄漏量对比分析　　由柱塞副油膜模型中泄漏流量计算公式，在对泄漏流量进行计算时，需要沿着柱塞与铜套间的环形维隙选择一积分截面，在对柱塞与铜套缝隙内油膜计算区域进行网格划分时，沿着柱塞轴向，从柱塞腔侧至壳体腔侧，共划分有８９个油膜厚度场计算节点，其中这８９个轴向节点间的毎一个节点，与沿着环绕柱塞圆周方向的其它３２个厚度场计算节点，构成一个截面，一共将柱塞副间隙内油膜区域划分为８９个截面。依据油膜模型的建立原理，柱塞副泄漏量流过这８９个截面的流量应遵循流量守恒原理，为此，对于顺锥形结构铜套柱塞副，在同一工况下，分别沿着第２０个截面及第７０个截面，进行积分计算其泄漏流量，可发现两者结果非常吻合，油膜模型中泄漏量计算满足流量守恒原理，因此在计算泄漏量时，可沿着任一截面进行积分。　

       广州出租登高车, 广州登高车租赁, 广州登高车价格

       对于顺锥形结构铜套柱塞副，与传统柱形结构铜套控塞副在不同排量工况下的泄漏量对比情况。由于油膜承载能力的提高，使得油膜压力场分布总体上更趋均勾，局部区域的压力峰值有所减小，油膜厚度场分布总体上也更趋均匀，综合作用下，使得组成柱塞副总泄漏的压差流泄漏分量及卡特流泄漏分量都有所减小，在不同的排量工况下，顺锥形结构铜套柱塞副具有比柱形结构铜套控塞副更小的泄漏损失。　压力２８ＭＰａ、转速１５００ｒ／ｍｉｎ、不同排曼工况下版锥形结构董柱塞副泄漏流量分在不同压力工况下的泄漏流量对比情况，在一个运转周期内，顺维形结构铜套柱塞副泄漏流量损失要小于同条件下柱形结构铜套柱塞副泄漏流量损失。　高速２０００ｒ／ｍｉｎ时，卡特流泄漏分量影响要大于压差流泄漏分量影响，低速５００ｒ／ｍｉｎ时则表现出了明显的压差流泄漏效应，而不论是压差流泄漏分量，还是卡特流泄漏分量，顺锥形结构都能使其流量有所减小，尤其是对压差流泄漏分量影响显著，最终的表现是相对于传统柱形结构铜套柱塞副，顺维形结构铜套柱塞副在不同转速工况下都能使泄漏流量损失得到减小。　　

        定量总结前述对比分析结果，可定义一相对变化率之，其中資代表顺锥柱塞孔结构柱塞副对应的参数计算值，在代表传统柱形柱塞孔结构柱塞副对应的参数计算值。不同排量，也即不同斜盘倾角工况下，以柱柱塞孔结构桓塞副对应的参数值为基准，可绘制得到柱塞副能耗参数相对变化率结果。　不同斜盘倾角（排量）工况下柱塞融性能对比分析, 当相对变化率为负值时，表示此时顺誰形柱塞孔结构柱塞副对应　　的参数值要小于同工况下柱形柱塞孔结构柱塞副的参数值。因此，可直观的反映，对比于柱形柱塞孔结构柱塞副，在不同斜盘倾角（排量）工况下，顺锥形柱塞孔结构柱塞副对应的混合摩擦面积、轴向摇性摩擦力及泄漏流量都有所减小。其中，１６°斜盘倾角（即大排量）工况时，混合摩擦面积的相对变化率可达到－３４％，在斜盘倾角为７°和４°（即小排量）工况时，混合摩擦面的相对变化率达到了－１００％，即意味着此时柱塞副混合摩擦面积下降至零值。斜盘倾角为４°（即小排量）工况时，泄漏流量的相对变化率这到了－５６％，即此时顺锥形柱塞孔结构的柱塞副，其泄漏流量比柱形柱塞孔结构柱塞副的泄漏流量减小了５６％。

       广州出租登高车, 广州登高车租赁, 广州登高车价格